van der Stok-Herrmann: Elementare Thevrie der Gezeiten usw. 359 
Ortszeit, Um die Höhen über Kartennull zu erhalten, hat daher eine ent- 
sprechende Reduktion stattzufinden; ebenso ist gegebenenfalls eine Zeitkorrektion 
für die gesetzlich bestimmte Uhrzeit. anzubringen, . 
Das Kartennull ist von den einzelnen Staaten verschieden festgesetzt, Nach 
den »Gezeitentafeln für das Jahr 1912«, herausgegeben vom Reichs-Marine-Amt, 
S, XIV, liegt das Kartennull in Deutschland 0.3 m tiefer als das mittlere Spring- 
niedrigwasser, in Amerika in der Höhe des mittleren Niedrigwassers, in 
Frankreich in der Höhe des niedrigsten beobachteten Wasserstandes (berechnet 
durch Abzug des halben mittleren Springtidenhubes vervielfältigt mit 1.20 von 
der Höhe des Mittelwassers) und in allen anderen Ländern, so namentlich in 
England, in der Höhe des mittleren Springniedrigwassers, In den angeführten 
»Gezeitentafeln für das Jahr 1912« ist die Hochwasserhöhe über dem Kartennull 
bei Springzeit und bei Nippzeit angegeben, ; 
. Aus diesen Angaben berechnet sich die Höhe des Mittelwassers über 
Kartennull wie folgt: 
für Deutschland . . . . .= 1% Hochwasserhöhe bei Springtide -}- 0.15 m, 
in Amerika . ..... .=1/ (Hochwasserhöhe bei Springtide + Hochwasserhöhe bei Nipptide), 
in Frankreich . . . . , .= !/% Springtidenhub > 1.20, 
Springtidenhub = Nipptidenhub -+ 2 (Springhochwasserhöhe — Nipphochwasserhöhe). 
in allen übrigen Ländern . . = 1, Hochwasserhöhe bei Springtide, 
Die so erhaltenen 
Verfahren von van der 
um die jeweiligen Höhen 
Höhen des Mittelwassers sind also den nach dem 
Stok ermittelten Tidenhöhen algebraisch zuzuzählen, 
über Kartennull zu erhalten. 
Tabelle I. 
Neigung J der Mondbahn gegen die Ekliptik und Koeffizienten £ der Tiden- 
amplituden, berechnet für die Mitte des Jahres. 
1910 
11 
12 
13 
14 
1915 
16 
17 
18 
19 
1920 
21 
22 
23 
24 
1925 
26 
27 
28 
29 
RK 
6,7 
7.7 
8.4 
8.6 
8.3 
77.6 
4 
4.9 
13.2 | 
1.5 
10.0 
8.8 
8.3 
8.5 
9.4 
20.8 
22.5 
4.2 
35.8 
27.1 
M, | x, | x, 10 las, 
2.98 
0.97 
0.96 
0.96 
0.97 
‚2 
1,30 
1.32 
| 30 
1.07 
1.10 
1.11 
1.15 
1.11 
1.12 
(.15 
1.18 
‘78 
1.17 
0.96 
0.94 
0.93 
0.93 
0.982 
0.97 
0.98 
0.99 
1.01 
1 09 
1.24 
L.16 
1.07 
2.97 
(88 
1.09 
1.07 
1.04 
1.00 
0.96 
1.15 1 
11 
106 
1.00 
0.93 
0.94 | 
0.96 
0.99 
1.01 
1.04 
1.08 
1.03 
1.04 
1.04 
1.08 
181 
77 
75 
I.75 
91.79 
0.92 
0.89 
0.88 
0.39 
0.91 
9.87 
9.83 | 
2.81 
81 - 
85° 
1.06 
1.07 
1.08 
1.07 
1.06 
1.02 
LOL 
1.00 
0.99 
0.98 
).85 
7.93 
1,03 
LE 
1.91 
0.94 
0.98 
1.02 
L.05 
1.08 
).90 
0.97 | 
‚03 
18, 
18 
1.04 
1.02 
1.00 
0.97 
0.95 
+ 
m 
nn 
A 
= 
- 
> 
nn 
en 
2 
7 
D 
1930 
31 
32 
338 
24 
1935 
36 
37 
38 
20 
1940 
“X 
2 
419 
a 
14 
1945 
16 
7 
48 
419 
1950 
Mm | x, I Kı | 0 lm, | 
18.0 
8.5 
78.5 
18.1 
27.9 
0.97 
0.96 
0.96 
0.97 
0.98 
% 
3i 
31 
1.28 
1929 
1.10 
1.11 
411 
1.10 
1.08 
x 
L.1i6 0.94 
1.18 0.93 
1.18 - 0.93 
1.17 0.94 
1.1310.95 
Ss 
mn 
2 
1 
5.9 
14,3 
12.5 
20.9 
195 
0.99 
1.00 
1.01 
1.02 
1.03 
1.13 
1.03 
0.94 
0.85 
0.79 
1.06 
1.02 
0.98 
0.94 
0.91 
1.09 
1.08 
D.97 
0.91 
0.85 
0.97 
1.00 
1.02 
1.04 
1.06 
Se 
pP 
18.6 
8.3 
8.8 
99 
215 
1.04 
1.04 
1.03 
1.03 
1.092 
0.76 
5.75 
0.77 
0.81 
N.88 
0.89 
0.88 
0.89 
0.92 
0.96 
0.82 
0.81 
0.83 
0.87 
0.93 
1.07 
1.08 
1.07 
1.06 
1.04 
N 
vah 
Ya 
rn 
A 
Ä 
— 
- 
23,2 
74.9 
26.3 
27.5 
83 
101 
0.99 
0.98 
0,97 
0.97 
7.97 
1.07 
.16 
1.24 
1.830 
1.00 
1.08 
‘07 
' An 
0.99 
1.05 
1.11 
15 
171 
1.01 
0.99 
0.96 
0.95 
0.93 
i 11 
28.6 | 0.96 
1.32 | 1.11 | 1.18 [0.98