Aus dem Archiv der Deutschen Seewarte. 53. Band. Nr. 2. 
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Es ist jedenfalls als nachgewiesen zu betrachten, daß die Gezeiten der Northumberland-Straße 
als durch die Reibung umgestaltete Mitschwingungsgezeiten anzusprechen sind. Die hydrodyna 
mische Theorie erklärt also auch hier in einfacher Weise den Gesamtverlauf der Gezeiten dieses 
Verbindungskanals recht gut, vor allem den Gang der Tidenhübe und Phasen. 
5, Die Haupt welle. 
Es sind bis jetzt alle Nebenbuchten und Gebiete behandelt worden, die mit dem offenen Golf 
direkt in Zusammenhang stehen und aus ihm ihre Gezeitenenergie beziehen. Wenn sie Energie aus 
dem Golf beziehen, so geschieht das physikalisch in der Form, daß durch den Mündungsquerschnitt 
während einer halben Gezeitenperiode ein bestimmtes Wasservolumen hindurchfließt. Alle diese 
Meeresteile entziehen also dem Golf Teile der Wassermengen, die er selbst durch seine Mündung 
aus dem offenen Ozean empfangen hat. Sie müssen daher bei der Berechnung der Gezeiten des 
offenen Golfs mit in Betracht gezogen werden. Um die Mitschwingungsform für den offenen St. Lo 
renzgolf zu ermitteln, wurde die Reihe von Querschnitten, die im Trichter zur Ermittelung seiner 
Gezeiten gedient hatte, weiter entlang dem tiefen Laurentischen Kanal fortgesetzt. Es wurden also 
die weiteren Querschnitte 24 bis 44 gelegt, für die die wichtigeren Größen in Tab. 11 mitgeteilt sind. 
Der Querschnitt 33 setzt beim Kap Whittle an, während die nun folgenden nicht in den Nordzipfel 
hinein durchgelegt sind, sondern beim Querschnitt ^4, dem ersten Querschnitt des Nordzipfels ab 
schließen. Ebenso schließen die Querschnitte 27, 28, 29 im Süden an dem Querschnitt 1 der North 
umberland-Straße ab. Die Querschnitte 43 und 44 liegen in der Cabot-Straße selbst. Die Quer 
schnittsfläche beträgt dort an der Mündung etwa 35 km 2 . 
Tabelle 11. 
Die Mitschwingungsgezeit des St. Lorenzgolfs mit der Gezeit vor der Cabot-Straße (Hauptwelle). 
Querschnitte I 
S(x) 
km 2 
v(x) 
kro 3 
Qn 
km 3 
Korrektion 
von 
Neben 
buchten 
km 3 
2S 
m 
2 
cm 
2'/ 
cm 
c ■ 2 // 
c = 2,0 
cm 
c2'i 
C — 2,0 
m 
24 
22,78 
+ 62,21 
+100,0 
200,0 
25 
27,56 
3040 
+ 65,10 
+4,9 
- 2362 
- 9,54 
+ 90,46 
180,9 
4724 
26 
31,18 
4200 
+ 73,60 
-2360 
- 9,53 
+ 80,92 
161,8 
4720 
27 
34,72 
6750 
+ 78,75 
+0,9 
+0,9 
+0,9 
-2268 
- 9,16 
+ 71,76 
143,5 
4536 
28 
38,22 
6130 
+ 83,78 
-2192 
- 8,86 
+ 62,91 
125,8 
4384 
29 
40,30 
6790 
+ 88.65 
-2200 
- 8,89 
+ 54,02 
108,0 
4400 
30 
48,56 
6770 
+ 92,94 
-1918 
- 7,75 
+ 46,27 
92,5 
3836 
31 
52,90 
6890 
+ 95,88 
-1812 
- 7,32 
+ 38,95 
77,9 
3624 
32 
58,82 
7500 
+ 98,55 
-1675 
- 6,77 
+ 32,18 
64,4 
3350 
33 
63,14 
7810 
+ 100,81 
+0,7 
+0,7 
-1597 
- 6,45 
+ 25,73 
51,5 
3194 
34 
63,70 
6470 
+ 102,96 
-1605 
- 6,53 
+ 19,20 
38,4 
3210 
35 
71,98 
6020 
+ 104,64 
+0,7 
- 1453 
- 5,87 
+ 13,33 
26,7 
2906 
36 
83,26 
6990 
+ 106,09 
+ 0,7 
-1274 
- 5,15 
+ 8,18 
16,4 
2548 
37 
79,80 
8970 
+ 107,28 
+0,7 
+0,7 
+0,6 
-1344 
- 5,43 
+ 2,75 
5,5 
2688 
38 
75,22 
8360 
+ 107,96 
-1435 
- 5,80 
3,05 
6,1 
2870 
39 
63,72 
8620 
+ 108,10 
-1697 
- 6,86 
- 9,90 
19,8 
3394 
40 
55,80 
8750 
+ 107,50 
-1926 
- 7,78 
- 17,68 
35,4 
3852 
41 
49,40 
7130 
+ 105,93 
-2144 
- 8,66 
- 26,35 
52,7 
4288 
42 
50,94 
7900 
+ 103,52 
+0,9 
-2030 
- 8,20 
- 34,55 
69,1 
4060 
43 
36,04 
8040 
+ 101,18 
-2808 
-11,34 
- 45,89 
91,8 
5616 
44 
34,10 
2130 
+ 100,08 
-2935 
-11,86 
- 57,75 
115,5 
5870